1.11, 预应力框架次弯矩与连续梁相比有着自己的特点.

2. 沿每个边有两个边界条件:挠度或等效剪力,斜度或弯矩应分别等于沿边界的已给值.

3. 运用该方法无须解大型联立方程组，可快速、准确地直接求出三弯矩方程的解，并且从数学上对虚拟弯矩法的理论进行了论证。

4. 利用河海大学岩土所自行研制开发的大型试验模型槽进行PCC桩水平承载足尺试验，实测得到了水平荷载作用下桩身弯矩分布。

5. 计算表明：正常使用下作用效应的持久组合工况下靠陆侧桩身有最大值弯矩；施工作用效应的短暂组合工况下靠陆侧桩身弯矩是从桩顶至桩头逐渐衰减的。

6. 系统内的一个支点产生一个弯矩效果,等效于弹簧效果.

7. 提出了新的变截面梁临界弯矩计算式，其表达形式与等截面梁的公式相同，便于工程应用。

8.1, 当目标函数是塑性极限弯矩凸函数时，证明了这一最优性条件也是最优解的充分条件。

9.14, 体育场*席台上方的雨篷悬挑24米，轮廓近似于弯矩曲线，有三座连接上下层看台的螺旋形楼梯，。com从看台逐层悬挑出去。

10.29, 利用河海大学岩土所自行研制开发的大型试验模型槽进行PCC桩水平承载足尺试验，实测得到了水平荷载作用下桩身弯矩分布。

11. 基于PVRC紧密性的计算方法，以垫片应力为判据，关联了外弯矩与接头紧密度之间的关系。

12.23, 以不同受力状态下圆板单元体进入塑性极限状态时的内力分析为基础，建立了圆板在摩尔库仑准则基础上用弯矩表示的内力屈服条件。

13.斜腹杆、斜撑应力状态不均匀，钢杆件存在较大的弯矩。

14. 整体变形类似锅底状，以底部受拉为主要受力状态，同时与基础相接的框架柱根部有很大的弯矩，设计时要充分注意。

15.6, 杆中的剪力在弯矩的推导中是不明显的.

16. 通过试验，本文对用碳纤维加固的二次受力钢筋砼梁的破坏特性、屈服弯矩、极限承载力、刚度等进行了研究与分析。

17.33, 计算表明：正常使用下作用效应的持久组合工况下靠陆侧桩身有最大值弯矩；施工作用效应的短暂组合工况下靠陆侧桩身弯矩是从桩顶至桩头逐渐衰减的。

18.12, 在梁的极限分析中采用新的刚塑性模型,推导出极限弯矩公式.

19. 目前常用的弯矩方程表达式通常是一个分段函数表达式，这给理论研究带来了许多冗繁的工作。

20. 本文采用理论推导和有限元并用的方法，对双向压弯构件的弯矩放大系数作了一定的研究。

21.17, 本文首先讨论薄板弯曲问题弯矩函数的物理意义.

22. 求出了三个方向位移的全解，得到了弯矩放大系数的计算公式，截面上任意点正应力和剪应力的计算公式。

23.刚性效率影响较大，两个性能指标的值由大到小依次为竹集成材、中密度纤维板和刨花板。

24. 基材对接合点的破坏弯矩、刚性效率影响较大，两个性能指标的值由大到小依次为竹集成材、中密度纤维板和刨花板。

25.30, 试件全部采用简支,跨中两点对称单调静力加载,考虑抗剪连接程度及正负弯矩的影响.

26.8, 以长桩结构能够承受的最大弯矩和吊点力不为负值作为限制条件，得出安全作业跨距和倾角参数控制曲线。

27. 实际工程应用证明，该技术可有效减小地下连续墙侧移和弯矩，有缩短工程施工总工期、节省费用等优点。

28.34, 系统内的一个支点产生一个弯矩效果,等效于弹簧效果.

29. 试件全部采用简支,跨中两点对称单调静力加载,考虑抗剪连接程度及正负弯矩的影响.

30.19, 一般由升力所产生的弯矩对最终的弯矩只有很小的影响.

31. 通过比较弹性范围内两试验的弯矩包络图得知，目前我国桩基抗震设计方法中在液化倾斜场地若不考虑土体运动作用，即便将可液化土体抗力折减为零也存在不足。

32.18, 目前常用的弯矩方程表达式通常是一个分段函数表达式，这给理论研究带来了许多冗繁的工作。

33.正应力和抗滑力。

34.节省费用等优点。

35. 一般由升力所产生的弯矩对最终的弯矩只有很小的影响.

36.5, 提出了新的变截面梁临界弯矩计算式，其表达形式与等截面梁的公式相同，便于工程应用。

37. 以长桩结构能够承受的最大弯矩和吊点力不为负值作为限制条件，得出安全作业跨距和倾角参数控制曲线。

38. 节点板应力在竖腹杆与斜腹杆夹角板边缘处较大，竖腹杆、斜腹杆、斜撑应力状态不均匀，钢杆件存在较大的弯矩。

39. 整体式闸室结构中底板和闸墙刚性连接，闸墙承受的弯矩能够传递给底板，使得底板承受的弯矩一般很大。

40.4, 本文介绍了一种用于板簧簧片预加弯矩分配计算的函数计算法，并给出了计算实例。

41.10, 沿每个边有两个边界条件:挠度或等效剪力,斜度或弯矩应分别等于沿边界的已给值.

42. 实际工程中各吊索间长度总是存在偏差，因此会给吊索的吊力和桩身弯矩带来不容忽视的影响。

43.16, 从减小滚筒体和滚筒轴弯矩的角度进行分析，得出接盘间距存在一个使滚筒重量最小的最佳值的重要结论，为合理确定滚筒体和滚筒轴的几何尺寸提供了依据。

44.28, 按应力分析设计方法校核法兰；基于PVRC紧密性的计算方法，以垫片应力为判据，关联了外弯矩与接头紧密度之间的关系。

45. 预应力框架次弯矩与连续梁相比有着自己的特点.

46.3, 网格加密后，折算弯矩无外推结果的结点值用双一次康斯曲面插值求得折算弯矩值。

47.13, 整体式闸室结构中底板和闸墙刚性连接，闸墙承受的弯矩能够传递给底板，使得底板承受的弯矩一般很大。

48.20, 实际工程中各吊索间长度总是存在偏差，因此会给吊索的吊力和桩身弯矩带来不容忽视的影响。

49.22, 基于PVRC紧密性的计算方法，以垫片应力为判据，关联了外弯矩与接头紧密度之间的关系。

50.32, 整体变形类似锅底状，以底部受拉为主要受力状态，同时与基础相接的框架柱根部有很大的弯矩，设计时要充分注意。